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污水的好氧生物处理(二)——活性污泥法

花匠小妙招
2025-01-17 18:35

1、第4章污水的好氧生物处理（二）活性污泥法（下）第三节活性污泥法的发展和演变传统活性污泥法渐减曝气分步曝气完全混合法浅层曝气深层曝气高负荷曝气或变形曝气克劳斯法延时曝气接触稳定法氧化沟纯氧曝气活性污泥生物滤池（ABF工艺）吸附生物降解工艺（AB法）序批式活性污泥法（SBR法）活性污泥法的多种运行方式（P122）在推流式的传统曝气池中，混合液的需氧量在长度方向是逐步下降的。实际情况是：前半段氧远远不够，后半段供氧量超过需要。渐减曝气的目的就是合理地布置扩散器，使布气沿程变化，而总的空气量不变，这样可以提高处理效率。渐减曝气渐减曝

2、气把入流的一部分从池端引入到池的中部分点进水。分步曝气分布曝气示意图完全混合法在分步曝气的基础上，进一步大大增加进水点，同时相应增加回流污泥并使其在曝气池中迅速混合，长条形池子中也能做到完全混合状态。完全混合的概念（1）池液中各个部分的微生物种类和数量基本相同，生活环境也基本相同。（2）入流出现冲击负荷时，池液的组成变化也较小，因为骤然增加的负荷可为全池混合液所分担，而不是像推流中仅仅由部分回流污泥来承担。完全混合池从某种意义上来讲，是一个大的缓冲器和均和池，在工业污水的处理中有一定优点。（3）池液里各个部分的需氧量比较均匀。完全混合法的特征完全混合法

3、浅层曝气特点：气泡形成和破裂瞬间的氧传递速率是最大的。在水的浅层处用大量空气进行曝气，就可以获得较高的氧传递速率。 1953年派斯维尔（Pasveer）的研究：氧在10静止水中的传递特征，如下图所示。浅层曝气扩散器的深度以在水面以下0.60.8m范围为宜，可以节省动力费用，动力效率可达1.82.6kg（O2） / kWh。可以用一般的离心鼓风机。浅层曝气与一般曝气相比，空气量增大，但风压仅为一般曝气的1/41/6左右，约10kPa，故电耗略有下降。曝气池水深一般34m，深宽比1.01.3，气量比3040m3/（m3 H2O.h）。浅层池适用于中小型规模的污水厂。由于布气系统

4、进行维修上的困难，没有得到推广利用。深层曝气深井曝气法处理流程深井曝气池简图一般曝气池直径约16m，水深约1020m。深井曝气法深度为50150m，节省了用地面积。在深井中可利用空气作为动力，促使液流循环。深井曝气法中，活性污泥经受压力变化较大，实践表明这时微生物的活性和代谢能力并无异常变化，但合成和能量分配有一定的变化。深井曝气池内，气液紊流大，液膜更新快，促使KLa值增大，同时气液接触时间延长，溶解氧的饱和度也由深度的增加而增加。当井壁腐蚀或受损时，污水可能会通过井壁渗透，污染地下水。深层曝气部分污水厂只需要部分处理，因此产生了高负荷曝气法。曝气池中的MLSS约为30

5、0500mg/L，曝气时间比较短，约为23h，处理效率仅约65左右，有别于传统的活性污泥法，故常称变形曝气。高负荷曝气或变形曝气克劳斯工程师把厌氧消化的上清液加到回流污泥中一起曝气，然后再进入曝气池，克服了高碳水化合物的污泥膨胀问题，这个方法称为克劳斯法。消化池上清液中富有氨氮，可以供应大量碳水化合物代谢所需的氮。消化池上清液夹带的消化污泥相对密度较大，有改善混合液沉淀性能的功效。克劳斯法延时曝气的特点：曝气时间很长，达24h甚至更长，MLSS较高，达到30006000mg/L；活性污泥在时间和空间上部分处于内源呼吸状态，剩余污泥少而稳定，无需消化，可直接排放；适用于污水量很

6、小的场合，近年来，国内小型污水处理系统多有使用。延时曝气接触稳定法混合液曝气过程中第一阶段BOD5的下降是由于吸附作用造成的，对于溶解的有机物，吸附作用不大或没有，因此，把这种方法称为接触稳定法，也叫吸附再生法。混合液的曝气完成了吸附作用，回流污泥的曝气完成稳定作用。直接用于原污水的处理比用于初沉池的出流处理效果好；可省去初沉池；此方法剩余污泥量增加。接触稳定法氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，它的池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有表面曝气装置。曝气装置的转动，推动沟内液体迅速流动，具有曝气和搅拌两个作用，沟中混合液流速约为0.30.6m/s，使活性污泥呈悬浮状态。氧

7、化沟纯氧代替空气，可以提高生物处理的速度。纯氧曝气池的构造见右图。纯氧曝气纯氧曝气的缺点是纯氧发生器容易出现故障，装置复杂，运转管理较麻烦。在密闭的容器中，溶解氧的饱和度可提高，氧溶解的推动力也随着提高，氧传递速率增加了，因而处理效果好，污泥的沉淀性也好。纯氧曝气并没有改变活性污泥或微生物的性质，但使微生物充分发挥了作用。活性污泥生物滤池（ABF工艺）上图为ABF的流程，在通常的活性污泥过程之前设置一个塔式滤池，它同曝气池可以是串联或并联的。塔式滤池滤料表面附着很多的活性污泥，因此滤料的材质和构造不同于一般生物滤池。滤池也可以看作采用表面曝气特殊形式的曝气池，塔是一外置的强烈

8、充氧器。因而ABF可以认为是一种复合式活性污泥法。活性污泥生物滤池（ABF工艺）吸附生物降解工艺（AB法）A级以高负荷或超高负荷运行，B级以低负荷运行，A级曝气池停留时间短，3060min，B级停留时间24h。该系统不设初沉池，A级曝气池是一个开放性的生物系统。A、B两级各自有独立的污泥回流系统，两级的污泥互不相混。处理效果稳定，具有抗冲击负荷和pH变化的能力。该工艺还可以根据经济实力进行分期建设。吸附生物降解工艺（AB法）序批式活性污泥法（SBR法） SBR工艺的基本运行模式由进水、反应、沉淀、出水和闲置五个基本过程组成，从污水流入到闲置结束构成一个周期，在每个周期里上述过程都是在一个设有曝

9、气或搅拌装置的反应器内依次进行的。 (1)工艺系统组成简单，不设二沉池，曝气池兼具二沉池的功能，无污泥回流设备； (2)耐冲击负荷，在一般情况下（包括工业污水处理）无需设置调节池； (3)反应推动力大,易于得到优于连续流系统的出水水质; (4)运行操作灵活，通过适当调节各单元操作的状态可达到脱氮除磷的效果； (5)污泥沉淀性能好,SVI值较低,能有效地防止丝状菌膨胀; (6)该工艺的各操作阶段及各项运行指标可通过计算机加以控制，便于自控运行，易于维护管理。序批式活性污泥法（SBR法）SBR工艺与连续流活性污泥工艺相比的优点 (1)容积利用率低； (2)水头损失大； (3)出水不连续； (4)

10、峰值需氧量高； (5)设备利用率低； (6)运行控制复杂； (7)不适用于大水量。序批式活性污泥法（SBR法）SBR工艺的缺点第四节活性污泥法的设计计算活性污泥系统工艺设计应把整个系统作为整体来考虑，包括曝气池、二沉池、曝气设备、回流设备等，甚至包括剩余污泥的处理处置。主要设计内容：（1）工艺流程选择；（2）曝气池容积和构筑物尺寸的确定；（3）二沉池澄清区、污泥区的工艺设计；（4）供氧系统设计；（5）污泥回流设备设计。主要依据：水质水量资料生活污水或生活污水为主的城市污水：成熟设计经验工业废水：试验研究设计参数工艺流程的选择需要调查研究和收集的基础资料：

11、1. 污水的水量水质资料水量关系到处理规模，多种方法分析计算，注意收集率和地下水渗入量；水质决定选用的处理流程和处理程度。 2. 接纳污水的对象资料 3. 气象水文资料 4. 污水处理厂厂址资料厂址地形资料；厂址地质资料。 5. 剩余污泥的出路调研流程选择是活性污泥设计中的首要问题，关系到日后运转的稳定可靠以及经济和环境效益，必须在详尽调查的基础上进行技术、经济比较，以得到先进合理的流程。有机物负荷率的两种表示方法活性污泥负荷率NS（简称污泥负荷）曝气区容积负荷率NV（简称容积负荷）有机物负荷率法污泥负荷率是指单位质量活性污泥在单位时间内所能承受的BOD5量，即:式中：式中：NNs

12、s污泥负荷率污泥负荷率,kg BOD,kg BOD5 5/ /（kgMLVSSkgMLVSSd d）; ; q qv v与曝气时间相当的平均进水流量，与曝气时间相当的平均进水流量，mm3 3/d/d s0s0曝气池进水的平均曝气池进水的平均BODBOD5 5值，值，mg/Lmg/L； s s曝气池中的污泥浓度，曝气池中的污泥浓度，mg/Lmg/L。污泥负荷率VqNXS0vS 容积负荷是指单位容积曝气区在单位时间内所能承受的BOD5量，即：式中：Nv容积负荷率，kg (BOD5)/(m3d)。容积负荷率XSS0vVNVqN根据上面任何一式可计算曝气池的体积，即: s0和qv是已知的，x和N可参

13、考设计手册选择。对于某些工业污水，要通过试验来确定x和N值。污泥负荷率法应用方便，但需要一定的经验。 VqNXS0vSXSS0vVNVqNVS0vXSS0vNqNqV 根据某种工艺的经验停留时间和经验去除率，确定曝气池的水力停留时间。例如：流量200m3/h，曝气池进水BOD浓150mg/L, 出水要求为15mg/L，采用多点进水，求曝气池容积。多点进水经验去除率：85%90 经验停留时间：35h 取停留时间为4.5h，则曝气池容积： V2004.5m3=900m3经验水力停留时间：t劳伦斯和麦卡蒂法 1.曝气池中基质去除速率和微生物浓度的关系方程式中：ds/dt基质去除率，即单位时间内单

14、位体积去除的基质量，mg(BOD5)/(Lh)；K最大的单位微生物基质去除速率，即在单位时间内，单位微生物量去除的基质，mg(BOD5)/(mgVSSh)；s微生物周围的基质浓度，mg(BOD5)/L；Ks饱和常数，其值等于基质去除速率的1/2K时的基质浓度，mg/L；x微生物的浓度，mg/L。 SSXSSddKKt当Ks时，该方程可简化为当Ks时，该方程可简化为当曝气池出水要求高时，常处于35时,即可认为碳源充足；二是外加碳源，多采用甲醇（CH3OH），因为甲醇被分解后的产物为CO2和H2O，不留任何难降解的中间产物；三是利用微生物组织进行内源反硝化。（b）pH：对反硝化反应，最适宜的pH

15、是6.57.5。pH高于8或低于6，反硝化速率将大为下降。反硝化过程的影响因素：（c）溶解氧浓度：反硝化菌属异养兼性厌氧菌，在无分子氧同时存在硝酸根离子和亚硝酸根离子的条件下，它们能够利用这些离子中的氧进行呼吸，使硝酸盐还原。另一方面，反硝化菌体内的某些酶系统组分，只有在有氧条件下，才能够合成。这样，反硝化反应宜于在缺氧、好氧条件交替的条件下进行，溶解氧应控制在0.5 mg/L以下。（d）温度：反硝化反应的最适宜温度是2040，低于15反硝化反应速率最低。为了保持一定的反硝化速率，在冬季低温季节，可采用如下措施：提高生物固体平均停留时间；降低负荷率；提高污水的水力停留时间。在反硝化反应中

16、，最大的问题就是污水中可用于反硝化的有机碳的多少及其可生化程度。碳源原水中含有的有机碳外加碳源，多用甲醇内源呼吸碳源细菌体内的原生物质及其贮存的有机物传统生物脱氮原理传统生物脱氮原理根据脱氮原理，传统工艺采取三段式流程根据脱氮原理，传统工艺采取三段式流程前置缺氧前置缺氧-好氧生物脱氮工艺好氧生物脱氮工艺原理：将反硝化段设置在系统的前面，目前较为广泛采用。原理：将反硝化段设置在系统的前面，目前较为广泛采用。同步硝化反硝化工艺同步硝化反硝化工艺（Simultaneous nitrification-denitrification ，SND）原理：在同一个反应器内完成原理：在同一个反应器内完成硝化和

17、反硝化反应过程。硝化和反硝化反应过程。宏观生境论认为，宏观生境论认为，SND的发生的发生是由于反应器内氧的分布不均，是由于反应器内氧的分布不均，同时存在好氧区和缺氧区，即同时存在好氧区和缺氧区，即使在好氧条件为主的活性污泥使在好氧条件为主的活性污泥系统中，特别是采用点源性曝系统中，特别是采用点源性曝气装置或曝气不均匀时，往往气装置或曝气不均匀时，往往会出现较大范围的局部缺氧的会出现较大范围的局部缺氧的环境，此为生物反应器的大环环境，此为生物反应器的大环境，即宏观环境。境，即宏观环境。短程硝化反硝化工艺短程硝化反硝化工艺（Single reactor for high activity amm

18、onia removal over nitrite ，SHARON）原理：在较高温度（原理：在较高温度（3040）下，硝化菌的生长速率明显）下，硝化菌的生长速率明显低于亚硝化菌的生长速率。通过控制温度和污泥龄将硝化菌自低于亚硝化菌的生长速率。通过控制温度和污泥龄将硝化菌自然淘汰，使反应器中的亚硝化菌占绝对优势，从而在同一个反然淘汰，使反应器中的亚硝化菌占绝对优势，从而在同一个反应器内，先在有氧的条件下，利用亚硝化菌将氨氮氧化生成应器内，先在有氧的条件下，利用亚硝化菌将氨氮氧化生成NO2-，然后在缺氧的条件下，以有机物为电子供体，将，然后在缺氧的条件下，以有机物为电子供体，将NO2-反反硝化生成

19、硝化生成N2。厌氧氨氧化工艺厌氧氨氧化工艺（Anaerobic Ammonium Oxidation ，ANAMMOX）原理：在严格厌氧条件下，微生物直接以原理：在严格厌氧条件下，微生物直接以NH4+ 为电子供体，以为电子供体，以NO2-为电子受体，将为电子受体，将NO2-和和NH4+转变成转变成N2的生物氧化过程。的生物氧化过程。 CANON/OLAND工艺工艺CANON（Completely Autotrophic N Removal Over Nitrite）即一体化自养脱氮工艺。该工艺是在单个反应器或生物膜内通过即一体化自养脱氮工艺。该工艺是在单个反应器或生物膜内通过控制溶解氧同时

20、实现短程硝化和厌氧氨氧化的脱氮过程。控制溶解氧同时实现短程硝化和厌氧氨氧化的脱氮过程。 OLAND（Oxygen Limited Autotrophic Nitrification denitrification）两阶段限氧自养硝化反硝化生物脱氮系统，该工艺是在单个反应两阶段限氧自养硝化反硝化生物脱氮系统，该工艺是在单个反应器或生物膜内通过控制溶解氧同时实现短程硝化和厌氧氨氧化的器或生物膜内通过控制溶解氧同时实现短程硝化和厌氧氨氧化的脱氮过程。脱氮过程。生物除磷工艺生物除磷工艺聚磷菌聚磷菌：异养型微生物，利用有机物作为碳源，可以过量吸收异养型微生物，利用有机物作为碳源，可以过量吸收P P元

21、素。元素。在厌氧的条件下，聚磷菌将细胞中的聚磷水解为磷酸盐，得在厌氧的条件下，聚磷菌将细胞中的聚磷水解为磷酸盐，得到能量，并利用污水中易降解的到能量，并利用污水中易降解的COD合成储能物质存于细胞内；合成储能物质存于细胞内；在好氧的条件下，聚磷菌氧化这些胞内的储能物质，释放出在好氧的条件下，聚磷菌氧化这些胞内的储能物质，释放出能量用于摄取污水中的磷酸盐合成能量用于摄取污水中的磷酸盐合成ATP，其中一部分又转化为聚，其中一部分又转化为聚磷作为能量存于细胞内。磷作为能量存于细胞内。整个过程不断的循环，且好氧的吸磷量大于厌氧的释磷量，从整个过程不断的循环，且好氧的吸磷量大于厌氧的释磷量，从而达

22、到除磷的目的。而达到除磷的目的。厌氧环境好氧环境有机基质产酸菌 P 乙酸 P 聚 P 聚 P PHB PHB 聚 P 聚 P 聚磷菌聚磷菌聚磷菌聚磷菌生物除磷机理生物强化除磷工艺利用好氧微生物中聚磷菌在好氧条件下对污水中溶解性磷酸盐过量吸收作用，然后沉淀分离而除磷。污水中的有机物在厌氧发酵产酸菌的作用下转化为乙酸苷；而活性污泥中的聚磷菌在厌氧的不利状态下，将体内积聚的聚磷分解，分解产生的能量一部分供聚磷菌生存，另一部分能量供聚磷菌主动吸收乙酸苷转化为PHB(聚-羟基丁酸)的形态储藏于体内。聚磷分解形成的无机磷释放回污水中，这就是厌氧释磷。厌氧环境中：进入好氧状态后，聚磷

23、菌将储存于体内的PHB进行好氧分解并释出大量能量供聚磷菌增殖等生理活动，部分供其主动吸收污水中的磷酸盐，以聚磷的形式积聚于体内，这就是好氧吸磷。剩余污泥中包含过量吸收磷的聚磷菌，也就是从污水中去除的含磷物质。普通活性污泥法通过同化作用除磷率可以达到12%20%。而具生物除磷功能的处理系统排放的剩余污泥中含磷量可以占到干重5%6%，去除率基本可满足排放要求。好氧环境中：（1）厌氧环境条件：（a）氧化还原电位：Barnard、Shapiro等人研究发现，在批式试验中，反硝化完成后，ORP突然下降，随后开始放磷，放磷时ORP一般小于100mV；（b）溶解氧浓度：厌氧区如存在溶解氧，兼性厌氧

24、菌就不会启动其发酵代谢，不会产生脂肪酸，也不会诱导放磷，好氧呼吸会消耗易降解有机质；（c）NOx-浓度：产酸菌利用NOx- 作为电子受体，抑制厌氧发酵过程，反硝化时消耗易生物降解有机质。生物除磷影响因素：（2）有机物浓度及可利用性：碳源的性质对吸放磷及其速率影响极大，传统水质指标很难反映有机物组成和性质，ASM模型对其进一步划分为：（a）1987年发展的ASM1: CODtot=SS+SI+XS+XI （b）1995年发展的ASM2: 溶解性与颗粒性：SA+SF+SI+XSXI S表示溶解性组分，X表示颗粒性组分；下标S溶解性，I惰性，A发酵产物，F可发酵的易生物降解的。生物除磷影响因素

25、：（3）污泥龄：污泥龄影响着污泥排放量及污泥含磷量，污泥龄越长，污泥含磷量越低，去除单位质量的磷须同时耗用更多的BOD。 Rensink和Ermel研究了污泥龄对除磷的影响，结果表明：SRT=30d时，除磷效果40%；SRT=17d时，除磷效果50%；SRT=5d天时，除磷效果87%。同时脱氮除磷系统应处理好泥龄的矛盾。生物除磷影响因素：（4）pH：与常规生物处理相同，生物除磷系统合适的pH为中性和微碱性，不合适时应调节。生物除磷影响因素：（5）温度：在适宜温度范围内，温度越高释磷速度越快；温度低时应适当延长厌氧区的停留时间或投加外源VFA。（6）其他：影响系统除磷效果的还有污泥沉降

26、性能和剩余污泥处置方法等。生物除磷工艺生物除磷工艺Ap/O工艺：由好氧区和厌氧区组成的同时去除污水中有工艺：由好氧区和厌氧区组成的同时去除污水中有机污染物及磷元素的处理系统。机污染物及磷元素的处理系统。生物脱氮、除磷工艺生物脱氮、除磷工艺A2/O工艺（也称工艺（也称AAO工艺，工艺，anaerobic-anoxic-oxic）即在一个处理系统中同时具有厌氧区、缺氧区、好氧区，即在一个处理系统中同时具有厌氧区、缺氧区、好氧区，以达到同时脱氮、除磷和有机物的降解。以达到同时脱氮、除磷和有机物的降解。第七节活性污泥法系统设计和运行中的一些重要问题水力负荷有机负荷微生物浓度曝气时间微生物平均停留时间

27、氧传递速率回流污泥浓度回流污泥率曝气池的构造十、pH和碱度十一、溶解氧浓度十二、污泥膨胀及其控制流向污水厂的流量变化一、水力负荷一天内的流量变化随季节的流量变化雨水造成的流量变化泵的选择不当造成的流量变化水力负荷的变化影响活性污泥法系统的曝气池和二次沉淀池。当流量增大时，污水在曝气池内的停留时间缩短，影响出水质量，同时影响曝气池的水位。若为机械表面曝气机，由于水面的变化，它的运行就变得不稳定。对二次沉淀池为水力影响。一、水力负荷二、有机负荷率N 污泥负荷率N和MLSS的设计值采用得大一些，曝气池所需的体积可以小一些。但出水水质要降低，而且使剩余污泥量增多，增加了污泥处置的费

28、用和困难，同时，整个处理系统较不耐冲击，造成运行中的困难。为避免剩余污泥处置上的困难和保持污水处理系统的稳定可靠，可以采用低的污泥负荷率（0.1），把曝气池建得很大，这就是延时曝气法。曝气区容积的计算，设计中要考虑的主要问题是如何确定污泥负荷率N和MLSS的设计值。三、微生物浓度在设计中采用高的MLSS并不能提高效益，原因如下：其一，污泥量并不就是微生物的活细胞量。曝气池污泥量的增加意味着泥龄的增加，泥龄的增加就使污泥中活细胞的比例减小。其二，过高的微生物浓度使污泥在后续的沉淀池中难以沉淀，影响出水水质。其三，曝气池污泥的增加，就要求曝气池中有更高的氧传递速率，否则，微生物就受到抑

29、制，处理效率降低。采用一定的曝气设备系统，实际上只能够采用相应的污泥浓度，MLSS的提高是有限度的。四、曝气时间在通常情况下，城市污水的最短曝气时间为3h或更长些，这和满足曝气池需氧速率有关。当曝气池做得较小时，曝气设备是按系统的负荷峰值控制设计的。这样，在非高峰时间，供氧量过大，造成浪费，设备的能力不能得到充分利用。若曝气池做得大些，可降低需氧速率，同时由于负荷率的降低，曝气设备可以减小，曝气设备的利用率得到提高。五、微生物平均停留时间(污泥龄) 每日排放的剩余污泥量工作着的活性污泥总量微生物平均停留时间微生物平均停留时间至少等于水力停留时间，此时，曝气池内的微生物浓度很低

30、，大部分微生物是充分分散的。微生物的停留时间应足够长，促使微生物能很好地絮凝，以便重力分离，但不能过长，过长反而会使絮凝条件变差。微生物平均停留时间还有助于说明活性污泥中微生物的组成。世代时间长于微生物平均停留时间的那些微生物几乎不可能在该活性污泥中繁殖。六、氧传递速率氧传递速率要考虑二个过程要提高氧的传递速率氧传递到水中氧真正传递到微生物的膜表面必须有充足的氧量必须使混合液中的悬浮固体保持悬浮状态和紊动条件七、回流污泥浓度回流污泥浓度是活性污泥沉降特性和回流污泥回流速率的函数。按右图进行物料衡算，可推得下列关系式：式中：sa曝气池中的MLSS,mg/L;sr回流污泥的悬浮

31、固体浓度,mg/L;r 污泥回流比。根据上式可知，曝气池中的MLSS不可能高于回流污泥浓度，两者愈接近，回流比愈大。限制MLSS值的主要因素是回流污泥的浓度。 SrSaSavvSrv1)(rrrqqrq 衡量活性污泥的沉降浓缩特性的指标，它是指曝气池混合液沉淀30min后，每单位质量干泥形成的湿泥的体积，常用单位是mL/g。（1）在曝气池出口处取混合液试样；（2）测定MLSS（g/L）；（3）把试样放在一个1000mL的量筒中沉淀30min，读出活性污泥的体积（mL）；（4）按下式计算：活性污泥体积指数SVI)g/L(MLSS)mL/L(SVI活性污泥体积SVI的测定七、回流污泥浓度

32、八、污泥回流率高的污泥回流率增大了进入沉淀池的污泥流量，增加了二沉池的负荷，缩短了沉淀池的沉淀时间，降低了沉淀效率，使未被沉淀的固体随出流带走。活性污泥回流率的设计应有弹性，并应操作在可能的最低流量。这为沉淀池提供了最大稳定性。九、曝气池的构造推流式曝气池完全混合式曝气池示踪剂的研究表明：推流式曝气池的纵向混合很严重氧消耗率的数据表明：氧的传递受到限制处理量小时，只配有一个机械曝气机，很容易围绕曝气机形成混合区处理量大时，曝气池也相应增大，曝气池不是充分完全混合的十、pH和碱度活性污泥pH通常为6.58.5。 pH之所以能保持在这个范围，是由于污水中的蛋白质代谢后产生碳酸铵碱度和从天

33、然水中带来的碱度所致。工业污水中经常缺少蛋白质，因而产生pH过低的问题。工业废水中的有机酸通常在进入曝气池前进行中和。生活污水中有足够的碱度使pH保持在较好的水平。十一、溶解氧浓度通常溶解氧浓度不是一个关键因素，除非溶解氧浓度跌落到接近于零。只要细菌能获得所需要的溶解氧来进行代谢，其代谢速率就不受溶解氧的影响。一般认为混合液中溶解氧浓度应保持在0.52mg/L，以保证活性污泥系统的正常运行。过分的曝气使氧浓度得到提高，但由于紊动过于剧烈，导致絮状体破裂，使出水浊度升高。特别是对于好氧速度不快而泥龄偏长的系统，强烈混合使破碎的絮状体不能很好地再凝聚。十二、污泥膨胀及其控制正常的活性污泥沉降性能良好，其污泥体积指数SVI在50150之间；当活性污泥不正常时，污泥不易沉淀，反映在SVI值升高。混合